Resumen:
Выполнен обзор исследований струйного насоса. Показано, что его расчет основывается, как правило, на квазиодномерных моделях, базирующихся на уравнениях баланса расходов, энергии, количества движения. Одномерные теории устанавливают
взаимосвязь параметров потоков на входе и выходе аппарата и его составных частей.
Определение распределения параметров вдоль эжектора не представляется возможным. Это затрудняет, с одной стороны, более полное понимание рабочего процесса,
а с другой – оптимальное профилирование проточной части аппарата. Метод CFD позволяет детально проанализировать рабочий процесс насоса. Об этом свидетельствуют
публикации, посвящённые исследованию влияния формы проточной части на энергетические и кавитационные характеристики насоса.
Целью настоящей работы являлось получение численной модели течения жидкости
в проточной части струйного насоса, определение полей скорости и давления в области
вовлечения пассивной среды в спутное со струей движение.
Представлены материалы лабораторных испытаний струйного насоса и численная
модель течения жидкости. Модель основывалась на уравнениях: неразрывности; Навье–
Стокса; переноса кинетической энергии турбулентности k и относительной скорости
диссипации ε этой энергии. Численная модель решалась в программном комплексе
ANSYS Fluent. Лабораторные испытания струйного насоса проводились на стенде в
лаборатории кафедры «Гидравлика и гидропневмосистемы» ЮУрГУ. Струйный насос выполнен с коническим соплом, открытой приемной камерой, цилиндрическодиффузорной смесительной камерой, диффузором. В опытах измерялись объемные
расходы активного и общего потоков жидкости; статические давления перед соплом,
на входе в смесительную камеру и выходе из насоса; температура жидкости.
Сопоставлены результаты лабораторного и численного исследований. Доказана
правомерность предложенной численной модели течения жидкости в проточной части
струйного насоса. Рассчитаны поля скорости и давления в приемной и смесительной
камерах насоса при нескольких противодавлениях. Доказано, что последнее влияет не
только на распределение скорости и давления в смесительной камере, но и в приемной
на участке от среза сопла до входного сечения камеры смешения. При этом наибольшая неравномерность распределения давления наблюдается в плоскости среза сопла,
а скорости – во входном сечении смесительной камеры. Струйное течение активного
потока в приемной камере является неизобарическим. Наибольший локальный провал
давления наблюдается у кромок сопла, что при равенстве минимального давления значению давления насыщенных паров приводит к генерации пара и кавитационным явлениям в струйном насосе. Survey of researches of the jet pump are executed. It is presented that its calculation are
based, as a rule, on the quasi-one-dimensional models which are founded on equations of
flow-rate, energy, quantity of motion balance. One-dimensional theories interrelate of streams
parameters on an entry and an exit of the apparatus and its than components. Definition of parameters
distribution along ejector pump are not obviously possible. It is hindered because, on
the one hand, more full understanding of working process, on the other – an optimum roll
forming of the apparatus setting. The method of CFD allowed to analyse the pump working
process in details. This is proved by publications deals with research the setting shape influence
to power and cavitation characteristics of the pump.
This paper purpose is deriving numerical model of fluid flow in the jet pump setting, definition
of speed and pressure fields in the area of passive medium implicating in cocurrent
moving with a stream.
The materials of laboratory tests of the jet pump and a numerical model of a fluid flow
are presented. The model based on equations: continuity; Navier-Stokes; transport equations
of a turbulence kinetic energy k and relative dissipation speed ε of this energy. The numerical
model are solved in ANSYS Fluent software package. Laboratory tests of the jet pump is
conducted at the stand in laboratory of the department “Hydraulics and hydropneumatic
systems” of South Ural State University. The jet pump is fulfilled with the conic nozzle, the
open suction chamber, the straight-diffuser mixing chamber, the diffuser. The active and
common fluid flow volume charges; static pressures before a nozzle, on an entry of the mixing
chamber and in the exit from the pump; fluid temperature are measured in experiments.
Results of laboratory and numerical researches are compared. Validity of the presented
numerical model of a fluid flow in the jet pump setting is proved. Fields of speed and pressure
in suction and mixing chambers of the pump are calculated for several back pressures.
It is proved that the latter influence not only on distribution of speed and pressure in the plenum
chamber, but also in a suction chamber on a section from a nozzle exit section to input
cross-section of the mixing chamber. Thus the greatest irregularity in the pressure distribution
is observed in a nozzle exit section plane, and the greatest irregularity in the speed distribution
is observed in input cross-section of the mixing chamber. The jet flow of an active flow
in an suction chamber is not isobaric. The greatest local pressure undershooting is observed at
the nozzle edges when minimum pressure is equal to pressure value of saturated steams that
led to generation of steam and the cavitation phenomena in the jet pump.
Descripción:
Битюцких Сергей Юрьевич, аспирант кафедры «Гидравлика и гидропневмосистемы»,
Южно-Уральский государственный университет, г. Челябинск, BityutskikhS@gmail.com.
Спиридонов Евгений Константинович, доктор технических наук, профессор, зав. кафедрой «Гидравлика и гидропневмосистемы», Южно-Уральский государственный университет,
г. Челябинск, spiridonovek@susu.ac.ru. S.Yu. Bityutskikh, BityutskikhS@gmail.com,
E.K. Spiridonov, spiridonovek@susu.ac.ru
South Ural State University, Chelyabinsk, Russian Federation